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9.7 LEITUNGEN MIT STUFENTRANSFORMATOREN
9.7LEITUNGEN MIT STUFENTRANSFORMATOREN
Das Schutzsystem von L90 kann auf Leitungen mit Stufentransformatoren angewendet werden, wenn deren
Wicklungen auf Leitungsseite mit einer geerdeten Sternschaltung verbunden sind und die Transformatorströme nicht
durch das L90-Schutzsystem gemessen werden. Der folgende Ansatz wird empfohlen.
Wenn die Einstellung
alle Geräte an den Leitungsanschlüssen den Verlagerungsstrom für sowohl lokale als auch entfernte Ströme und entfernen
diesen Strom von den Phasenströmen. Hierdurch wird sichergestellt, dass der Differenzstrom immun gegen eine Abgabe
von Verlagerungsstrom ist, die durch den In-Zone-Transformator hervorgerufen wird, der über eine primäre Wicklung
mit Sternschaltung und solide geerdetem Neutralstrom verfügt.
An allen Anschlüssen ist Folgendes auszuführen:
I_L_0 = (I_L_A + I_L_B + I_L_C) / 3) : lokaler Verlagerungsstrom
I_R_0 = (I_R_A + I_R_B + I_R_C) / 3 : entfernter Verlagerungsstrom
Jetzt werden für Differential- und Haltestromberechnungen die Werte I_PHASE – I_0 (für lokal und entfernt) anstelle
der reinen Phasenströme verwendet. Im Abschnitt Angaben über die Funktionsweise finden Sie weitere Details.
Der Betriebsstrom in Phase L1 wird zum Beispiel wie folgt bestimmt:
2
I
op_A = |(I_L_A – I_L_0) + (I_R_A – I_R_0) |
wobei gilt:I_L_A = „lokale" Phase L1
I_R_A = „entfernte" Phase L1
I_L_0 = lokaler Verlagerungsstrom
I_R_0 = entfernter Verlagerungsstrom
2
I
op_A = quadratierte (Differenz-) Betriebsstromphase A
Der Haltestrom wird auf ähnliche Weise berechnet.
Wenn die Funktion
in allen drei Phasen im Menü
und entfernten Strömen werden nicht geändert.
Da die gestufte Leitung nur von einem Anschluss erregt werden kann oder ein niedriger Strom durch die Leitung fließen
kann, garantiert die Flankeneinstellung der Differenzialcharakteristik nicht die Stabilität des Gerätes an den Transformator-
Lastströmen. Daher muss die Anregeschwelle entsprechend angehoben werden, um Fehlfunktionen zu vermeiden. L90
formt den Haltestrom auf einzigartige Weise, wie in Kapitel 8 dargelegt. Im Gegensatz zu herkömmlichen Ansätzen werden
die Effekte von Flanke und Anregeschwelle kombiniert: Je höher die Flanke, desto geringer ist die für den gleichen Halteef-
fekt erforderliche Anregeschwelle.
Unter der Annahme, dass die Leitung von einem Anschluss aus erregt wird und dass der Strom unterhalb des niedrigeren
Anhaltepunktes der Charakteristik liegt, sollten zur Auswahl der Anregeschwelle (P) und der Flankeneinstellung (S
folgenden Stabilitätsbedingungen in Betracht gezogen werden (I
transformators bzw. der Stufentransformatoren).
•
Zweipolige Anwendungen:
2
2
I
I
=
op
LOAD
2
I
2S
=
REST
9
Stability condition: 2S
Bei den oben genannten Berechnungen ist die Notwendigkeit der Anregeschwelle zu berücksichtigen, die sich aus den
Ladeströmen der Leitung ergibt. Auf jeden Fall muss auf die oben genannten Stabilitätsbedingungen ein Sicherheitsfaktor
angewendet werden. Alternativ hierzu kann auch die Abstandsüberwachung zur Vermeidung von Fehlfunktionen aufgrund
von Transformator-Lastströmen in Betracht gezogen werden.
9-26
SYSTEMEINR
L90 STROMNETZ
2
: quadratierter Betriebsstrom, Phase L1
NULLSYSTEMSTROM-ENTFERNUNG
ISTWERTE
2
2
2
I
2P
+
1
LOAD
2
2
2
2
I
2P
I
+
1
LOAD
LOAD
L90 Leitungsdifferentialschutz
9 ANWENDUNG VON EINSTELLUNGEN
NULLSYSTEMSTROM-ENTFERNUNG
aktiviert ist, wird der modifizierte Differenzstrom (I_0 entfernt)
MESSUNG
87L DIFFERENZSTROM
9.7.2 TRANSFORMATOR-LASTSTRÖME
ist ein maximaler gesamter Laststrom des Stufen-
LOAD
•
Dreipolige Anwendungen:
2
2
I
I
=
op
LOAD
4
2
-- - S
I
=
REST
3
Stability condition:
9.7.1 BESCHREIBUNG
„aktiviert" ist, berechnen
angezeigt. Die Werte der lokalen
2
2
2
I
2P
+
1
LOAD
4
2
2
2
2
-- - S
I
2P
I
+
1
LOAD
LOAD
3
GE Multilin
) die
1
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