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Vorteile:
- Abstand und Ausrichtung werden einfach eingehalten
- Verteilung von punktuellen Windlasten auf eine größere
Fläche (ist in Statikvorgaben nicht berücksichtigt)
- Potentialausgleich zwischen den Reihen
Aufständerung über Schnee: In Gebieten mit Schnee sind
die Kollektoren so hoch aufzuständern, dass die Unter-
kante über der zu erwartenden Schneehöhe liegt. Die
durch die Aufständerungsdreiecke vorgegebene Höhe
ohne Betonsteine o. ä. beträgt ca. 200 mm bei 30°.
Beschwerung: Falls es keine ausreichend tragfähige Unter-
konstruktion gibt, mit der die Dreiecke verschraubt werden
können, erfolgt die Sicherung gegen Abheben durch Bal-
last. Zur Beschwerung können Betonplatten oder Trapez-
bleche, die mit Kies gefüllt werden, verwendet werden (als
Zubehör erhältlich).
Beispiele für Auflastung pro Kollektor:
1. Flachdach, Aufständerung 30°, Schneelastzone 2,
300 m über Meer, Binnenland, Gebäudehöhe 10 m, kein
Rand- oder Eckenbereich:
Windzone
Windgeschw.
1
22,5 m/s
2
25,0 m/s
3
27,5 m/s
4
30,0 m/s
2. Flachdach wie oben, Gebäudehöhe 18 m:
Windzone
Windgeschw.
1
22,5 m/s
2
25,0 m/s
3
27,5 m/s
4
30,0 m/s
Gewichtsverteilung jeweils: 1/3 vorne, 2/3 hinten, siehe
Montageanleitung.
2.5 Simulation
SOLINK-Kollektor und -System sind in dem Simulations-
programm Polysun von Velasolaris abgebildet und die
Korrektheit vom ITW/IGTE der Universität Stuttgart vali-
diert.
Bei der Simulation ist zu beachten, dass der Haustyp, für
den die Heizlast berechnet wird, einen starken Einfluss auf
die berechnete Systemjahresarbeitszahl SJAZ_PVT hat:
17
Betonsteine
Kies
187 kg
245 kg
234 kg
306 kg
291 kg
376 kg
354 kg
456 kg
Betonsteine
Kies
240 kg
313 kg
301 kg
389 kg
370 kg
477 kg
449 kg
575 kg
Gebäude mit stärkerer passiver Solarnutzung im Winter
haben bei gleichem Jahresverbrauch anteilig einen höhe-
ren Heizenergieverbrauch in der Übergangsjahreszeit und
durch die stärkere direkte PV-Nutzung auch eine höhere
SJAZ_PVT.
Unterstützung bei der Simulation leistet der Consolar-Sup-
port.
2.6 Hydraulikauslegung
2.6.1
Kollektor-Wärmepumpenkreis
Empfohlenes Vorgehen: Auslegung für den Betriebspunkt
mit der tiefsten Temperatur, bei monoenergetischen Syste-
men i. d. R. -15 °C.
1.
Berechnung des Soledurchflusses für die Wärme-
pumpenleistung bei -15 °C und einer Abkühlung
im Verdampfer von ΔT = 3 K.
2.
Berechnung des Druckverlustes für diesen Durch-
fluss und diese Temperatur für Rohre, Bögen, Ar-
maturen, Kollektorfeld, Verdampfer und ggf. Eis-
speicher. Der in 2.3 angegebene Druckverlust für
unterschiedliche Kollektorfelder kann für andere
Durchflüsse umgerechnet werden:
Δp
= Δp
(V
/V
)
2
1
2
1
3.
Eintragen des Gesamt-Druckverlusts in das Kenn-
linienfeld der Umwälzpumpe.
4.
Bei Bedarf Anpassung der Verrohrung oder Aus-
wahl einer anderen Pumpe, soweit diese nicht
durch die Wärmepumpe vorgegeben ist.
Der beschriebene Ablauf gilt für drehzahlgeregelte oder
mehrstufige Wärmepumpen. Bei einer einstufigen Wärme-
pumpe muss die Pumpen- und Leitungsdimensionierung
zusätzlich für eine Soletemperatur von +10 °C erfolgen,
dies ist aufgrund der bei höherer Soletemperatur erhöhten
Leistung i. d. R. der kritischere Bereich.
Die folgende Tabelle zeigt Richtwerte für den notwendigen
Rohrdurchmesser (Beispiel: PP-Rohr) in Abhängigkeit von
der Wärmepumpenleistung, für Ethylenglycol-Wasser
40/60. Die korrekte Dimensionierung hängt aber von der
gesamten Anlage ab (Länge der Rohre, Anzahl der Bögen,
Feldverschaltung, mit/ohne Eisspeicher).
Wärmepumpenleistung
Wärmepumpenleistung
(B0/W35)
(B-15/W35)
bis 8 kW
bis 5,3 kW
bis 13 ... 15 kW
bis 8,6 ... 9,9 kW
bis 20 ... 28 kW
bis 13,2 ... 18,5 kW
bis 32 ... 40 kW
bis 21,2 ... 26,4 kW
bis 42 ... 50 kW
bis 27,7 ... 33,1 kW
Der Rohrquerschnitt für die am Pufferspeicher angeschlos-
sene Enteisungsleitung kann eine Dimension kleiner als der
des Kollektor-Wärmepumpenkreises gewählt.
2
.
Nennweite (Maße PP-
Rohr als Beispiel)
DN 25 – (32 x 2,9)
DN 32 – (40 x 3,7)
DN 40 – (50 x 4,6)
DN 50 – (63 x 5,8)
DN 65 – (75 x 6,8)
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