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Aus dem Brückenwiderstand R
der Brückenspeisespannung kann der Spannungsabfall über den Speisezuleitungen der
Brücke ermittelt werden:
U
Für
R
ergibt sich ein Speisestrom
I
und damit ein Spannungsabfall über den beiden Leitungswiderständen von insgesamt ca.
0,2 V (U
Für
R
ergibt sich ein Speisestrom
I
und damit ein Spannungsabfall über den beiden Leitungswiderständen von insgesamt ca.
1,4 V (U
Für die 6-Leiter-Schaltung ist dieses ohne Belang, da der Spannungsabfall über die Fühllei-
tungen im Messsignal berücksichtigt wird.
Bei 4-Leiter-Schaltung aber geht die Abhängigkeit des Kupferwiderstandes der Leitungen
über der Temperatur direkt in das Messergebnis ein, da sich die Brückenspeisespannung
U
R
wobei R
fers ist.
R
Bei einer Leitungslänge von l = 100m und einer Temperaturdifferenz von 10 °C ergibt sich
ein Leitungswiderstand
R
Damit ändert sich die Brückenspeisespannung von
U
Diese Veränderung der Brückenspeisespannung direkt am Aufnehmer ändert das Messsig-
nal der Brücke um 1,9 % (= 100 % ∗ (1 - 3,53 V / 3,6 V)).
Diese beispielhafte Rechnung zeigt, dass bei großen Leitungslängen nur mit einer 6-Leiter-
Technik gearbeitet werden darf.
HBM
+ U
+ U
= U
B
RL1
RL2
BR
= 80 Ω, R
= 1,6 Ω (l = 10 m) und U
= R
B
L1
L2
= U
/(R
+ R
+ R
BR
BR
L1
L2
B
= 4,8 V).
BR
= 80 Ω, R
= 16 Ω (l = 100 m) und U
= R
B
L1
L2
= U
/(R
+ R
+ R
BR
BR
L1
L2
B
= 3,6 V = 80 ∗ 0,045).
BR
ändert:
BR
∗ (1 + α ∗ (t – 20 °C)),
(t) = R
L
L20
der Leitungswiderstand bei 20 °C ist und α der Temperaturkoeffizient des Kup-
L20
– Berechnung siehe S. 22, α
L20
(t) = 16 ∗ (1 + 0,00392 ∗ 10) = 16,6 Ω
(t) = R
L1
L2
= 3,6 V (bei 20 °C) auf U
BR
, und der Leitungslänge l, dem Leitungsquerschnitt A und
B
BR
) = 60 mA
BR
) = 45 mA
: = 0,00392 [1/K]
CU
= 3,53 V.
BR
= 5 V
= 5 V
Aufnehmer-Anschluss
AED9101B
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